Аннотация: Исследованы теоретические вопросы о расчет электромагнитного поля обмотки машины переменного тока.
Ключевые слова: электромагнитного поля, машины переменного тока.
Технические науки
УДК 621.3.04
Рахманов Дилмурод Абдужаббарович
Ассистент кафедры Электр энергетики
Наманганский Инженерно-Педагогический Институт
Rakhmanov D.A.
Assistant
Namangan Engineering Pedagogical Institute
РАСЧЕТ ЭЛЕКТРОМАГНИТНОГО ПОЛЯ ОБМОТКИ ВОЗБУЖДЕНИЯ МАШИНЫ ПЕРЕМЕННОГО ТОКА
CALCULATION OF THE ELECTROMAGNETIC FIELD WINDING AC MACHINES
Аннотация: Исследованы теоретические вопросы о расчет электромагнитного поля обмотки машины переменного тока.
Ключевые слова: электромагнитного поля, машины переменного тока.
Summary: Theoretical questions about the calculation of the electromagnetic field winding machines AC.
Key words: electromagnetic field, alternative current machines.
При аналитическом решении уравнения поля особо важно количество разбиения пространства, где расположена электрическая машина. Для более точного определения отдельных составляющих поля воздушного зазора и, в частности, поля и соответсвующего ему индуктивного сопротивления рассеяния по коронкам зубцов обмотки статора электрической машины переменного тока с явно выраженными полюсами с учетом влияния на эти составляющие поля размеров активной зоны машины в роторе и конечной величины магнитных приницаемостей стальных участков магнитопровода в теле ротора, необходимо рассматривать пространство, где расположена электрическая машина переменного тока, состоящим из пяти областей: внешняя область, область сердечника статора, воздушный зазор, область сердечника ротора и внутренняя область.[1]
Ниже рассматриваются кривые распределения в воздушном зазоре по окружности внешней поверхности ферромагнитного сердечник ротора в пределах одного полюсного деления магнитной индукции результирующего поля, а также по коронкам зубцов и поясовой составляющих поля дифференциального рассеяния, создаваемой обмоткой возбуждения турбогенератора типа ТВВ-200-2.
Расчеты на ЭВМ поля воздушного зазора и его составляющих, создаваемой обмоткой возбуждения турбогенератора проводились по выражению
где Z2 – число пазов ротора; Wк – число витков катушки обмотки ротора; ксл.nr–коэффициент слоя гармонической составляющей порядка n для ротора; куfn, кpfn– коэффициенты, соответственно, укорочения шага и распределения обмотки ротора для пространственной гармонической n-го порядка; р – число пар полюсов; j – полярный уголь; коэффициент кnr равен:
где, Cnr, Дnr– постоянные интегрирования для гармонической n – го порядка; r – расстояние от исследуемой точки пространства до центра машины; i – ток обмотки; b – радиус наружной окружности сердечника ротора.[2]
На рис. 1 приведены рассчитанные на ЭВМ кривые распределения в воздушном зазоре по окружности внешней поверхности ферромагнитного сердечника ротора в пределах одного полюсного деления магнитной индукции результирующего поля, а также по коронкам зубцов и поясовой составляющих поля дифференциального рассеяния, создаваемой обмоткой возбуждения турбогенератора типа ТВВ-200-2. Кроме того расчетные исследования проводились для выяснения степени влияния некоторых конструктивных размеров активной зоны машины, а именно, ширины открытия паза ротора bп2, радиального размера воздушного зазора между ферромагнитными сердечниками статора и ротора d.
При этом значения относительных эквивалентных магнитных проницаемостей ферромагнитных участков магнитопровода в статоре и роторе машины были приняты одинаковыми и равными m1=m2=4000.[3]
Расчеты поля воздушного зазора и его составляющих, создаваемых обмоткой возбуждения, проводились при значениях ширины паза ротора bп2=32,5 мм (рис.1), а также при увеличенном относительно этого размера в 1,5 раза bп2=48,75 мм (табл.1) и уменьшенном в 2 раза bп2=16,25 мм (табл.1). [4]
Таким образом, из табл.1 видно, что уменьшение величины зазора d при принятых и неизменных относительных значениях эквивалентных магнитных проницаемостей статора и ротора оказывает наиболее существенное влияние на значения магнитных индукций результирующего поля в воздушном зазоре, создаваемой обмоткой возбуждения машины. Коэффициент формы поясового поля воздушного зазора практически остается неизменным при изменениях величин d и bп2.
Таблица 1
g |
d |
bп2 |
Bкv |
Вср |
Кf |
Bкzкv |
Bкzср |
кfкz |
Bпякv |
Bпяср |
кfпя |
0,692 |
Мм |
Мм |
Тл |
Тл |
- |
Тл |
Тл |
- |
Тл |
Тл |
- |
0,08 |
32,5 |
0,812 |
0,72 |
1,127 |
0,207 |
0,136 |
1,519 |
0,046 |
0,037 |
1,239 |
|
0,08 |
16,25 |
0,828 |
0,736 |
1,125 |
0,207 |
0,136 |
1,519 |
0,046 |
0,037 |
1,239 |
|
0,08 |
48,75 |
0,806 |
0,715 |
1,126 |
0,082 |
0,054 |
1,515 |
0,045 |
0,036 |
1,232 |
|
0,04 |
32,5 |
1,542 |
1,372 |
1,124 |
0,195 |
0,129 |
1,5 |
0,075 |
0,063 |
1,2 |
|
0,04 |
16,25 |
1,542 |
1,372 |
1,123 |
0,195 |
0,129 |
1,5 |
0,075 |
0,063 |
1,2 |
|
0,04 |
48,75 |
1,531 |
1,36 |
1,123 |
0,076 |
0,049 |
1,53 |
0,074 |
0,062 |
1,195 |
Литературы